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Orden FOM/1630/2015, de 14 de julio, por la que se aprueba la "Instrucción ferroviaria de gálibos"

Rango Orden
Publicación 2015-08-04
Última actualización 2023-02-18
Estado Vigente
Departamento Ministerio de Fomento
Fuente BOE
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Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox i un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
d) Caso particular de holguras constantes o variables linealmente con la curvatura. Secciones externas Ea Si: ⇒ La máx. reducción se da en recta (R=∞)
Si: ⇒ La máx. reducción se da en curva (R=250 ó 150 m)
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
e)

Caso particular de vagones con bogies. Secciones internas E i

En este caso, la holgura es constante, es decir, w ∞= w i(R)= w a(R) =w.

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si: ⇒ La máx. reducción se da en curva (R=250 ó 150 m)
siendox i un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
f)

Caso particular de vagones con bogies. Secciones externas E a

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:

2.7.3.2.3 Vagones sin bogies

Las reducciones se obtendrán particularizando las de material motor, con p=0 y w ∞= w i(R)= w a(R) =w= 0 (al no existir bogies).

a)

Reducción en secciones internas E i

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox i un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
b)

Reducción en secciones externas E a

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:

2.7.3.2.4 Vehículos autopropulsados

Se utilizarán las fórmulas de reducción del cuadro 2.11, en función del coeficiente de adherencia rueda-carril (μ).

Tipo de bogies μ Posición de rodadura sobre la vía Fórmulas de reducción definidas en apartado
Dos bogies motores μ Casos 2 y 5 del cuadro 2.4 2.7.3.2.1
Dos bogies cuasi-portadores 0 <μ < 0,2 Casos 2 y 7 del cuadro 2.4 2.7.3.2.2
Un bogie cuasi-portador y otro portador 0 <μ < 0,2 μ = 0,2 Casos 2 y 7 del cuadro 2.4 2.7.3.2.2
Dos bogies portadores μ Casos 2 y 7 del cuadro 2.4 2.7.3.2.2
Un bogie motor y otro portador μ ≥ 0,2 μ = 0,2 Casos 3 y 6 del cuadro 2.4 2.7.3.2.41 2.7.3.2.11
Un bogie motor y otro cuasi-portador μ ≥ 0,2 0 <μ < 0,2 Casos 3 y 6 del cuadro 2.4 2.7.3.2.41 2.7.3.2.11
Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja. Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja. Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja. Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja.
Cuadro 2.11. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados Cuadro 2.11. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados Cuadro 2.11. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados Cuadro 2.11. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados

La potencia de los vehículos autopropulsados es generalmente inferior a la de las locomotoras. Al existir un bogie motor y otro portador, sus características serán diferentes.

Se denomina:

p, w∞, wi, wa: empate y holguras del bogie motor.

p’, w’∞, w’i(R), w’a(R): empate y holguras del bogie portador.

nμ: distancia desde la sección interior considerada, hasta el pivote del bogie motor.

a)

Reducción en secciones internas E i

La reducción a aplicar será la máxima que se obtenga entre considerar recta o curva.

a.1) En recta:

o bien, considerando el saliente S i:

a.2) En curva:

o bien, considerando los distintos salientes S i:

R=250 150 m:
siendox i un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
b)

Reducción en secciones externas lado bogie motor E a

En este caso el bogie motor va delante del bogie portador en el sentido de la marcha.

La reducción a aplicar será la máxima que se obtenga entre considerar recta o curva.

b.1) En recta:

o bien, considerando el saliente S a:

b.2) En curva:

o bien, considerando los distintos salientes S a:

R=250 150 m:
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
c)

Reducción en secciones externas lado bogie portador E a

En este caso el bogie portador va delante del bogie motor en el sentido de la marcha.

La reducción a aplicar será la máxima que se obtenga entre considerar recta o curva.

c.1) En recta:

o bien, considerando el saliente S a:

c.2) En curva:

o bien, considerando los distintos salientes S a:

R=250 150:
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:

2.7.3.3 Fórmulas de reducción para gálibos GEA16 y GEB16, con gálibo de partes bajas GEI1 y GEI2

Para h ≤3,32 m se aplicarán las fórmulas del apartado 2.7.3.1.

Para h >3,32 m se aplicarán las fórmulas indicadas a continuación.

2.7.3.3.1 Material motor

a)

Caso general. Reducción en secciones internas E i

Para cada punto del vehículo el valor de la reducción Ei que se considerará es el mayor de los que resulten de la aplicación de las fórmulas en los cuales el valor de Rque se empleará es el que hace máxima la parte entre corchetes.

En el caso de recta R= ∞ se aplicará la fórmula indicada en el apartado 2.7.3.1.1.

R ≥ 250 m
150 ≤ R < 250 m
b)

Caso general. Reducción en secciones externas E a

Para cada punto del vehículo el valor de la reducción E a que se considerará es el mayor de los que resulten de la aplicación de las fórmulas en los cuales el valor de Rque se empleará es el que hace máxima la parte entre corchetes.

En el caso de recta R= ∞ se aplicará la fórmula indicada en el apartado 2.7.3.1.1.

R ≥ 250 m:
150 ≤ R < 250 m:
c)

Caso particular de holguras constantes o variables linealmente con la curvatura. Secciones internas E i

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox i un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
d)

Caso particular de holguras constantes o variables linealmente con la curvatura. Secciones externas E a

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:

2.7.3.3.2 Material remolcado montado sobre bogies

a)

Caso general. Reducción en secciones internas E i

Para cada punto del vehículo el valor de la reducción Ei que se considerará es el mayor de los que resulten de la aplicación de las fórmulas en los cuales el valor de Rque se empleará es el que hace máxima la parte entre corchetes.

En el caso de recta R= ∞ se aplicará la fórmula indicada en el apartado 2.7.3.1.2.

R ≥ 250 m
150 ≤ R < 250 m
b)

Caso general. Reducción en secciones externas E a

Para cada punto del vehículo el valor de la reducción E a que se considerará es el mayor de los que resulten de la aplicación de las fórmulas en los cuales el valor de Rque se empleará es el que hace máxima la parte entre corchetes.

En el caso de recta R= ∞ se aplicará la fórmula indicada en el apartado 2.7.3.1.2.

R ≥ 250 m:
150 ≤ R < 250 m: 150 ≤ R < 250 m:
c)

Caso particular de holguras constantes o variables linealmente con la curvatura. Secciones internas E i

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox i un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
d)

Caso particular de holguras constantes o variables linealmente con la curvatura. Secciones externas E a

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
e)

Caso particular de vagones con bogies. Secciones internas E i

En este caso, la holgura es constante, es decir, w ∞= w i(R)= w a(R) =w.

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox i un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
f)

Caso particular de vagones con bogies. Secciones externas E a

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:

2.7.3.3.3 Vagones sin bogies

Las reducciones se obtendrán particularizando las de material motor, con p=0 y w ∞= w i(R)= w a(R) =w= 0 (al no existir bogies).

a)

Reducción en secciones internas E i

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox i un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
b)

Reducción en secciones externas E a

Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=250 150 m
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:

2.7.3.3.4 Vehículos autopropulsados

Se utilizarán las fórmulas de reducción indicadas en el cuadro 2.12, en función del coeficiente de adherencia rueda-carril (μ).

Tipo de bogies μ Posición de rodadura sobre la vía Fórmulas de reducción definidas en apartado
Dos bogies motores μ Casos 2 y 5 del cuadro 2.4 2.7.3.3.1
Dos bogies cuasi-portadores 0 <μ < 0,2 Casos 2 y 7 del cuadro 2.4 2.7.3.3.2
Un bogie cuasi-portador y otro portador 0 <μ < 0,2 μ = 0,2 Casos 2 y 7 del cuadro 2.4 2.7.3.3.2
Dos bogies portadores μ Casos 2 y 7 del cuadro 2.4 2.7.3.3.2
Un bogie motor y otro portador μ ≥ 0,2 μ = 0,2 Casos 3 y 6 del cuadro 2.4 2.7.3.3.41 2.7.3.3.11
Un bogie motor y otro cuasi-portador μ ≥ 0,2 0 <μ < 0,2 Casos 3 y 6 del cuadro 2.4 2.7.3.3.41 2.7.3.3.11
Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja. Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja. Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja. Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja.
Cuadro 2.12. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados Cuadro 2.12. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados Cuadro 2.12. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados Cuadro 2.12. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados
a)

Reducción en secciones internas E i

La reducción a aplicar será la máxima que se obtenga entre considerar recta o curva.

a.1) En recta

a.2) En curva

Para curvas de radio R=250 ó 150 m:
siendox i un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
b)

Reducción en secciones externas lado bogie motor E a

La reducción a aplicar será la máxima que se obtenga entre considerar recta o curva.

b.1) En recta

b.2) En curva

Para curvas de radio R=250 ó 150 m:
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:
c)

Reducción en secciones externas lado bogie portador Ea

La reducción a aplicar será la máxima que se obtenga entre considerar recta o curva.

c.1) En recta

c.2) En curva

Para curvas de radio R=250 ó 150 m:
siendox a un factor para pasar de R=250 a 150 m, de valor:

2.7.3.4 Fórmulas de reducción para los gálibos GEA16 y GEB16, con gálibo de partes bajas GEI3

Para h ≥0,4 m se aplicarán las fórmulas del apartado 2.7.3.3.

Para h ≤0,25 m se aplicarán las fórmulas del apartado 2.7.3.2.

Para 0,25 < h <0,4 mse realizará una interpolación entre los valores obtenidos parah=0,25 myh=0,4 m.

2.7.4 CÁLCULO DEL GÁLIBO DE VEHÍCULOS DE CAJA INCLINABLE

Se utilizarán las expresiones del apartado 2.4 considerando los siguientes parámetros:

– L = 1,733 m.

– I c = 0,175 m.

– l =l máx = l N + 0,03 = 1,698 m.

2.7.5 CÁLCULO DEL GÁLIBO DEL PANTÓGRAFO EN POSICIÓN DE CAPTACIÓN

Los parámetros considerados para el cálculo del gálibo del pantógrafo serán:

– l N = 1,668 m.

– L = 1,733 m.

– D’ o = I’ o =

– D máx = I máx = 0,160 m.

– s’ o = 0,225.

– h’ co= 0,5 m.

– Salientes del vehículo real:

Siendo: y

– Altura máxima de verificación del gálibo: h’ o= 6,5 m.

– Altura mínima de verificación del gálibo: h’ u = 5 m.

– Desplazamientos laterales máximos del vehículo tipo con pantógrafo, a ambos lados de su posición media, para las dos alturas de verificación:

– Para la altura máxima h’ o: e po*= 0,150 m.

– Para la altura mínima h’ u: e pu*= 0,110 m.

– Para una altura intermedia h:

Con el pantógrafo en posición de captación, se considerarán dos casos:

– Caso general: Vehículo con holguras no variables linealmente con la curvatura. Se analizarán las situaciones de vehículo en recta R = ∞ y en curvas de R = 150 m y de otros R en los que la variación de w presente alguna discontinuidad.

– Caso particular: Vehículo con holgura variable linealmente con la curvatura . Se analizarán las situaciones de vehículo en recta R = ∞ y en curva de R = 150 m.

2.7.5.1 Vehículos convencionales

2.7.5.1.1 Secciones internas

Se considera la situación de vehículo parado en vía peraltada.

a)

Para s≤ 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

b)

Para s> 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

2.7.5.1.2 Secciones externas

Se considera la situación de vehículo circulando con insuficiencia de peralte.

a)

Para s≤ 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

b)

Para s> 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

2.7.5.2 Vehículos de caja inclinable

2.7.5.2.1 Pantógrafos independientes del sistema de inclinación de la caja

a)

Secciones internas

La verificación se realizará en recta, al tratarse de la situación más desfavorable, por lo tanto w a corresponde al valor w ∞.

Para s n≤ s’ 0

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

siendo s n el coeficiente de flexibilidad de la estructura portante del pantógrafo.

Para s n> s’ 0

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

b)

Secciones externas

Para s n≤ s’ 0

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

Para s n> s’ 0

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

La verificación se realizará con el valor de R que maximiza los valores de P oa y P ua.

siendo:

2.7.5.2.2 Vehículos con pantógrafos dependientes del sistema de inclinación de la caja

a)

Secciones internas

La verificación se realizará en recta, al tratarse de la situación más desfavorable, por lo tanto w a corresponde al valor w ∞.

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Cuando:

Cuando:

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

Cuando:

Cuando:

b)

Secciones externas

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Cuando:

Cuando:

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

Cuando:

Cuando:

2.7.6 SITUACIÓN DE PELDAÑOS

Se adoptarán los valores de δ v+,δ v-,δ hy b qo indicados en el cuadro 2.13.

N.º de peldaños Tipo de alineación de vía δ v+ δ v- δ h b qo
1 Recta 230 160 270 1.720
1 R= 300 m 230 160 360 1.732,5
≥ 2 Recta 230 160 450 1.720
≥ 2 R= 300 m 230 160 540 1.732,5
Cuadro 2.13. Situación de peldaños Cuadro 2.13. Situación de peldaños Cuadro 2.13. Situación de peldaños Cuadro 2.13. Situación de peldaños Cuadro 2.13. Situación de peldaños Cuadro 2.13. Situación de peldaños

2.8 APLICACIÓN A LÍNEAS CON ANCHO ESTÁNDAR EUROPEO

2.8.1 CONTORNOS DE REFERENCIA

Se consideran los siguientes contornos de referencia en las partes altas:

– GA

– GB

– GC

Se consideran los siguientes contornos de referencia en las partes bajas:

– GI1: material rodante apto para circular por vías equipadas con frenos de vía en posición activa y lomos de asno de las estaciones de clasificación.

– GI2: material rodante no apto para circular por vías equipadas con frenos de vía en posición activa ni lomos de asno de las estaciones de clasificación.

Los vehículos motores de maniobras utilizados en las estaciones de clasificación podrán tener el gálibo GI2 si van a pasar por los lomos de asno con los frenos de vía en posición no activa.

– GI3: material rodante apto para circular por vías acondicionadas para transporte mediante autopista ferroviaria.

2.8.1.1 Contornos de referencia de las partes altas

El contorno de referencia de las partes altas de los gálibos GA, GB y GC se define en la figura 2.36.

Figura 2.36. Contornos de referencia de los gálibos cinemáticos GA, GB y GC. Partes altas

2.8.1.2 Contornos de referencia de las partes bajas

2.8.1.2.1 GI1

La figura 2.37 define el contorno de referencia del gálibo cinemático GI1.

a zona para los órganos no asociados con las ruedas b zona para los órganos en la proximidad inmediata de las ruedas c zona de extracción de los calces de frenado normalizados. Los obstáculos no deben penetrar esta zona. d zona para las ruedas y las partes que entren en contacto con el carril (patines de freno) e zona ocupada exclusivamente por las ruedas. f zona de frenos de vía en posición no activa, estando prohibido situar cualquier otro obstáculo. 1 Límite que no se puede exceder, de las partes situadas en la zona exterior de los ejes extremos (quitapiedras, expendedores de arena, etc) para el paso sobre los detonadores (zona b). Sin embargo, este límite no necesita ser respetado por las partes situadas entre las ruedas, siempre que permanezcan dentro de la estela de las ruedas (zona d). 2 Anchura máxima teórica del perfil de la pestaña en el caso de los contracarriles. La cota indicada de 37,5 mm es el mínimo valor que debe ser respetado en todo momento a fin de permitir el paso de la pestaña de la rueda. Ningún obstáculo deberá penetrar en éste área. Esta cota define la posición límite de la cara activa del contracarril. 3 Posición límite efectiva de la cara exterior de la rueda y de los órganos asociados con la rueda. 4 Esta cota representa igualmente la altura máxima de los calces de frenado normalizados, utilizadas para decelerar o inmovilizar el material. 5 Ninguna parte del material rodante debe penetrar en la zona c. 6 Posición límite efectiva de la cara interna de la rueda, cuando el eje se empuja contra el carril opuesto. Esta dimensión varía con el aumento del ancho de vía En el ancho definido por 58+(l-1435), los obstáculos deberán situarse por debajo de 36 mm bajo el plano de rodadura más el desgaste permitido de los carriles. 7 Ampliación de la zona de extracción de los calces de frenado normalizados. 8 Plano de rodadura. Figura 2.37. Contornos de referencia del gálibo cinemático GI1. Partes bajas

2.8.1.2.2 GI2

La figura 2.38 define el contorno de referencia del gálibo cinemático GI2.

a zona para los órganos no asociados con las ruedas b zona para los órganos en la proximidad inmediata de las ruedas c zona de las escobillas del sistema de repetición de señales (RS, cocodrilos) d zona para las ruedas y las partes que entren en contacto con el carril (patines de freno) e zona ocupada exclusivamente por las ruedas. 1 Límite que no se puede exceder, de las partes situadas en la zona exterior de los ejes extremos (quitapiedras, expendedores de arena, etc) para el paso sobre los detonadores (zona b). Sin embargo, este límite no necesita ser respetado por las partes situadas entre las ruedas, siempre que permanezcan dentro de la estela de las ruedas (zona d). 2 Anchura máxima teórica del perfil de la pestaña en el caso de los contracarriles. La cota indicada de 37,5 mm es el mínimo valor que debe ser respetado en todo momento a fin de permitir el paso de la pestaña de la rueda. Ningún obstáculo deberá penetrar en éste área. Esta cota define la posición límite de la cara activa del contracarril. 3 Posición límite efectiva de la cara exterior de la rueda y de los órganos asociados con la rueda. 4 Cuando el vehículo está inscrito en cualquier posición, en una vía en curva de radio R = 250 m (radio mínimo para la instalación del contacto fijo de vía) y con un ancho de vía de 1,465 m, ninguna parte del vehículo que pueda caer por debajo de 0,100 m por encima de la superficie de rodadura de los carriles, excepto las escobillas del sistema de repetición de señales (RS, cocodrilos), se debe encontrar a menos de 0,125 m del eje de la vía. Para los elementos montados bajo bogie el espacio a disponer debe ser igual a 0,150 m. 5 Posición límite efectiva de la cara interna de la rueda, cuando el eje se empuja contra el carril opuesto. Esta dimensión varía con el aumento del ancho de vía. En el ancho definido por 58+(l-1435), los obstáculos deberán situarse por debajo de 36 mm bajo el plano de rodadura más el desgaste permitido de los carriles. 6 Plano de rodadura. Figura 2.38. Contornos de referencia del gálibo cinemático GI2. Partes bajas

2.8.1.2.3 GI3

La figura 2.39 define el contorno de referencia del gálibo cinemático GI3, en el caso de que el material rodante sea apto para circular por vías acondicionadas para transporte mediante autopista ferroviaria.

a zona para los órganos no asociados con las ruedas b zona para los órganos en la proximidad inmediata de las ruedas c zona de las escobillas del sistema de repetición de señales (RS, cocodrilos) d zona para las ruedas y las partes que entren en contacto con el carril (patines de freno) e zona ocupada exclusivamente por las ruedas 1 Límite que no se puede exceder, de las partes situadas en la zona exterior de los ejes extremos (quitapiedras, expendedores de arena, etc) para el paso sobre los detonadores(zona b). Sin embargo, este límite no necesita ser respetado por las partes situadas entre las ruedas, siempre que permanezcan dentro de la estela de las ruedas (zona d). 2 Anchura máxima teórica del perfil de la pestaña en el caso de los contracarriles. La cota indicada de 37,5 mm es el mínimo valor que debe ser respetado en todo momento a fin de permitir el paso de la pestaña de la rueda. Ningún obstáculo deberá penetrar en éste área. Esta cota define la posición límite de la cara activa del contracarril. 3 Posición límite efectiva de la cara exterior de la rueda y de los órganos asociados con la rueda. 4 Cuando el vehículo está inscrito en cualquier posición, en una vía en curva de radio R = 250 m (radio mínimo para la instalación del contacto fijo de vía) y con un ancho de vía de 1,465 m, ninguna parte del vehículo que pueda caer por debajo de 0,100 m por encima de la superficie de rodadura de los carriles, excepto las escobillas del sistema de repetición de señales (RS, cocodrilos), se debe encontrar a menos de 0,125 m del eje de la vía. Para los elementos montados bajo bogie el espacio a disponer debe ser igual a 0,150 m. 5 Posición límite efectiva de la cara interna de la rueda, cuando el eje se empuja contra el carril opuesto. Esta dimensión varía con el aumento del ancho de vía. En el ancho definido por 58+(l-1435), los obstáculos deberán situarse por debajo de 36 mm bajo el plano de rodadura más el desgaste permitido de los carriles. 6 Plano de rodadura. 7 Eje del contorno de referencia. 8 Cara interna del carril. Figura 2.39. Contornos de referencia del gálibo cinemático GI3 del material apto para circular por autopista ferroviaria. Partes bajas

2.8.2 REGLAS ASOCIADAS

2.8.2.1 Desplazamientos verticales

Serán los indicados en el apartado 2.2.2, con las particularidades siguientes:

1) Los desplazamientos verticales a considerar en la determinación de la altura mínima sobre el plano de rodadura, solo se aplicarán a las partes bajas del vehículo situadas a una altura h ≤ 1.170 mm.

2) Los desplazamientos verticales a considerar en la determinación de la altura máxima sobre el plano de rodadura, solo se aplicarán a las partes altas del vehículo situadas a una altura h ≥ 3.250 mm (gálibos GA y GB) y h ≥ 3.550 mm (gálibo GC).

2.8.2.2 Holgura lateral entre eje de ruedas y vía

De la expresión del apartado 2.2.3.2.1 se tiene:

siendo:

l: ancho de vía. Se toma:

l= lmáx= lN+ sobre ancho máximo = lN+0,03 = 1,465m (caso general).

l = l N = 1,435m (caso de secciones internas en curva, tanto para vehículos remolcados con dos bogies portadores o cuasiportadores, como para vagones con bogies).

2.8.2.3 Desplazamientos por exceso o insuficiencia de peralte y disimetría

Se obtendrán particularizando las fórmulas de los apartados 2.2.3.3 y 2.2.3.4 para los valores siguientes:

hco= 0,5 m

L =1,500 m

Io= Do= 0,050 m

Dmax = I max= 0,200 m

a)

Vehículos en general

donde:

es valor absoluto, es decir, que sih<h c se tomah c-h.

, donde k se define en el cuadro 2.16 en función del gálibo.

Finalmente:

b)

Vagones equipados con bogies

– Si J ≤ 5 mm:

– Si J > 5 mm:

2.8.2.4 Salientes

Se adoptarán los salientes indicados en los cuadros 2.14 y 2.15 en función del gálibo en partes altas y bajas.

Como valor de l se tomará el indicado en el apartado 2.8.2.2.

l h l h l h
Gálibo Radio h ≤ 0,4 m
GI1 GI2 250 ≤ R ≤ ∞
GI1 GI2 150 ≤ R < 250
GI3 250 ≤ R ≤ ∞
GI3 150 ≤ R < 250
NOTA: S i = Lado interior de la curva (m); S a = Lado exterior de la curva (m) NOTA: S i = Lado interior de la curva (m); S a = Lado exterior de la curva (m) NOTA: S i = Lado interior de la curva (m); S a = Lado exterior de la curva (m)
Cuadro 2.15. Salientes de los gálibos GI1, GI2 y GI3. Partes bajas Cuadro 2.15. Salientes de los gálibos GI1, GI2 y GI3. Partes bajas Cuadro 2.15. Salientes de los gálibos GI1, GI2 y GI3. Partes bajas
GÁLIBO h s 0
--- --- ---
GC Cualquier altura 0,4
GA h 0,4
GA h
GA h 0,3
GB h 0,4
GB h
GB h 0,3
GI1 Cualquier altura 0,4
GI2 Cualquier altura 0,4
GI3 h 0,4
GI3 h 0,4
Cuadro 2.16. Valores de s0 y k para los gálibos GA, GB, GC, GI1, GI2 y GI3 Cuadro 2.16. Valores de s0 y k para los gálibos GA, GB, GC, GI1, GI2 y GI3 Cuadro 2.16. Valores de s0 y k para los gálibos GA, GB, GC, GI1, GI2 y GI3

2.8.3 CÁLCULO DEL GÁLIBO DEL MATERIAL

2.8.3.1 Fórmulas de reducción del gálibo GC, con gálibo de partes bajas GI1 y GI2

Se aplicarán las fórmulas definidas para los gálibos GHE16 y GEC16 en el apartado 2.7.3.1, con las siguientes modificaciones:

– El valor de l N = 1,668 m se sustituye por 1,435 m.

– El valor de l= 1,698 m se sustituye por 1,465 m.

2.8.3.2 Fórmulas de reducción del gálibo GC, con gálibo de partes bajas GI3

Se aplicarán las fórmulas definidas para los gálibos GHE16 y GEC16 en el apartado 2.7.3.2, con las siguientes modificaciones:

– El valor de l N = 1,668 m se sustituye por 1,435 m.

– El valor de l= 1,698 m se sustituye por 1,465 m.

2.8.3.3 Fórmulas de reducción para gálibos GA y GB, con gálibo de partes bajas GI1 y GI2

Para los gálibos GA y GB se aplicarán las fórmulas definidas en el apartado 2.7.3.1 para alturas h ≤ 3,25 m, y en el apartado 2.7.3.3 para alturas h > 3,25 mpara los gálibos GEA16 y GEB16, respectivamente, con las siguientes modificaciones:

– El valor de l N = 1,668 m se sustituye por 1,435 m

– El valor de l= 1,698 m se sustituye por 1,465 m.

– El valor de k es el definido en el cuadro 2.16.

2.8.3.4 Fórmulas de reducción para gálibos GA y GB, con gálibo de partes bajas GI3

Para los gálibos GA y GB se aplicarán las fórmulas definidas para los gálibos GEA16 y GEB16, respectivamente, en el apartado 2.7.3.4, con las siguientes modificaciones:

– El valor de l N = 1,668 m se sustituye por 1,435 m

– El valor de l= 1,698 m se sustituye por 1,465 m.

– El valor de k es el definido en el cuadro 2.16.

2.8.4 CÁLCULO DEL GÁLIBO DE VEHÍCULOS DE CAJA INCLINABLE

Se utilizarán las expresiones del apartado 2.4 considerando los siguientes parámetros:

– L = 1,5 m.

– I c=0,150 m.

– l = l máx= l N + 0,03 = 1,465 m.

2.8.5. CÁLCULO DEL GÁLIBO DEL PANTÓGRAFO EN POSICIÓN DE CAPTACIÓN

Los parámetros considerados para el cálculo del gálibo del pantógrafo serán:

– l N = 1,435 m.

– L= 1,500 m.

– D’ o= I’ o=

– D máx= I máx = 0,200 m.

– s’ o = 0,225.

– h’ co=0,5 m.

– Salientes del vehículo real:

Siendo: y

– Altura máxima de verificación del gálibo: h’ o = 6,5 m.

– Altura mínima de verificación del gálibo: h’ u= 5 m.

– Desplazamientos laterales máximos del vehículo tipo con pantógrafo, a ambos lados de su posición media, para las dos alturas de verificación:

– Para la altura máxima h’ o: e po*= 0,150 m.

– Para la altura mínima h’ u: e pu*= 0,110 m.

– Para una altura intermedia h:

Con el pantógrafo en posición de captación, se considerarán dos casos:

∙ Caso general: Vehículo con holguras no variables linealmente con la curvatura. Se analizarán las situaciones de vehículo en recta R = ∞ y en curvas de R = 150 m y de otros R en los que la variación de w presente alguna discontinuidad.

∙ Caso particular: Vehículo con holgura variable linealmente con la curvatura . Se analizarán las situaciones de vehículo en recta R = ∞ y en curva de R = 150 m.

2.8.5.1 Vehículos convencionales

2.8.5.1.1 Secciones internas

Se considera la situación de vehículo parado en vía peraltada.

a)

Para s ≤ 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

b)

Para s> 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

2.8.5.1.2 Secciones externas

Se considera la situación de vehículo circulando con insuficiencia de peralte.

a)

Para s≤ 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

b)

Para s> 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

2.8.5.2 VEHÍCULOS DE CAJA INCLINABLE

2.8.5.2.1 Pantógrafos independientes del sistema de inclinación de la caja

a)

Secciones internas

La verificación se realizará en recta, al tratarse de la situación más desfavorable, por lo tanto w a corresponde al valor w ∞.

Para s n≤ s’ 0

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

siendo s n el coeficiente de flexibilidad de la estructura portante del pantógrafo.

Para s n> s’ 0

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

siendo:

b)

Secciones externas

Para s n≤ s’ 0

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

Para s n> s’ 0

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

La verificación se realizará con el valor de R que maximiza los valores de P oa y P ua.

siendo:

2.8.5.2.2 Vehículos con pantógrafos dependientes del sistema de inclinación de la caja

a)

Secciones internas

La verificación se realizará en recta, al tratarse de la situación más desfavorable, por lo tanto w a corresponde al valor w ∞.

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Cuando:

Cuando:

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

Cuando:

Cuando:

b)

Secciones externas

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=6,5m):

Cuando:

Cuando:

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=5m):

Cuando:

Cuando:

2.8.6 SITUACIÓN DE PELDAÑOS

Se adoptarán los valores de δ v+,δ v-,δ hy b qo indicados en el cuadro 2.17.

N.º de peldaños Tipo de alineación de vía δ v+ δ v- δ h b qo
1 Recta 230 160 200 1.650
1 R= 300 m 230 160 290 1.662,5
≥ 2 Recta 230 160 380 1.650
≥ 2 R= 300 m 230 160 470 1.662,5
Cuadro 2.17. Situación de peldaños Cuadro 2.17. Situación de peldaños Cuadro 2.17. Situación de peldaños Cuadro 2.17. Situación de peldaños Cuadro 2.17. Situación de peldaños Cuadro 2.17. Situación de peldaños

2.9 APLICACIÓN A LÍNEAS CON ANCHO MÉTRICO

2.9.1 CONTORNOS DE REFERENCIA

Se consideran los siguientes contornos de referencia:

∙ GEE10, para material que circule por líneas electrificadas.

∙ GED10, para material que circule por líneas no electrificadas.

2.9.1.1 GEE10

2.9.1.1.1 Contorno de referencia de las partes altas

El contorno de referencia de las partes altas se define en la figura 2.40.

(1) Plano de rodadura NOTA Partes bajas definidas en la figura 2.41 Figura 2.40. Contorno de referencia del gálibo cinemático GEE10. Partes altas

2.9.1.1.2 Contorno de referencia de las partes bajas

La figura 2.41 define el contorno de referencia de las partes bajas.

(1) Plano de rodadura l : Ancho de vía Figura 2.41. Contorno de referencia del gálibo cinemático GEE10. Partes bajas

2.9.1.2 GED10

El contorno de referencia de las partes altas se define en la figura 2.42.

Para las partes bajas el contorno coincide con el definido para el gálibo GEE10.

(1) Plano de rodadura NOTA Partes bajas definidas en la figura 2.41 Figura 2.42. Contorno de referencia del gálibo cinemático GED10. Partes altas

2.9.2 REGLAS ASOCIADAS

2.9.2.1 Desplazamientos verticales

Serán los indicados en el apartado 2.2.2 con las particularidades siguientes:

1) Los desplazamientos verticales a considerar en la determinación de la altura mínima sobre el plano de rodadura, solo se aplicarán a las partes bajas del vehículo situadas a una altura h ≤ 400 mm.

2) Los desplazamientos verticales a considerar en la determinación de la altura máxima sobre el plano de rodadura, solo se aplicarán a las partes altas del vehículo situadas a una altura h ≥ 3.550 mm.

2.9.2.2 Holgura lateral entre eje de ruedas y vía

De la expresión del apartado 2.2.3.2.1 se tiene:

siendo:

l: ancho de vía. Se toma:

l= lmáx= lN+ sobre ancho máximo = lN+0,03 = 1,030m (caso general).

l = l N = 1,000 m (caso de secciones internas en curva, tanto para vehículos remolcados con dos bogies portadores o cuasiportadores, como para vagones con bogies).

2.9.2.3 Desplazamientos por exceso o insuficiencia de peralte y disimetría

Se obtendrán particularizando las fórmulas de los apartados 2.2.3.3 y 2.2.3.4 para los valores siguientes:

hco = 0,5 m

L =1,055 m

Io= Do= 0,070 m

Dmax= Imax= 0,120 m

so = 0,4

a)

Vehículos en general:

donde:

es valor absoluto, es decir, que sih<h c se tomah c-h.

b)

Vagones equipados con bogies:

∙ Si J ≤ 5 mm:

∙ Si J > 5 mm:

2.9.2.4 Salientes

Se adoptarán los salientes indicados en el cuadro 2.18 en función del gálibo.

Como valor de l se tomará el indicado en el apartado 2.9.2.2.

l h l h l h l h l h
Gálibo Radio h ≤ 0,4 m h > 0,4 m Zona de pantógrafos
GEE10 GED10 100 ≤ R ≤ ∞
GEE10 GED10 80 ≤ R < 100
NOTA: S i = Lado interior de la curva (m); S a = Lado exterior de la curva (m) NOTA: S i = Lado interior de la curva (m); S a = Lado exterior de la curva (m) NOTA: S i = Lado interior de la curva (m); S a = Lado exterior de la curva (m) NOTA: S i = Lado interior de la curva (m); S a = Lado exterior de la curva (m) NOTA: S i = Lado interior de la curva (m); S a = Lado exterior de la curva (m)
Cuadro 2.18. Salientes de los gálibos GEE10 y GED10 Cuadro 2.18. Salientes de los gálibos GEE10 y GED10 Cuadro 2.18. Salientes de los gálibos GEE10 y GED10 Cuadro 2.18. Salientes de los gálibos GEE10 y GED10 Cuadro 2.18. Salientes de los gálibos GEE10 y GED10

2.9.3 CÁLCULO DEL GÁLIBO DEL MATERIAL

2.9.3.1 Fórmulas de reducción para los gálibos GEE10 y GED10

2.9.3.1.1 Material motor

Se consideran dos bogies motores.

a)

Caso general. Reducción en secciones internas E i

Para cada punto del vehículo el valor de la reducción Ei que se considerará es el mayor de los que resulten de la aplicación de las fórmulas en los cuales el valor de Rque se empleará es el que hace máxima la parte entre corchetes.

o bien, considerando los distintos salientes S i para partes altas y bajas:

R R R
R ≥ 100 m R ≥ 100 m R ≥ 100 m
E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m E i h > 0,400 m
80 ≤ R < 100 m 80 ≤ R < 100 m 80 ≤ R < 100 m
E i h ≤ 0,400 m E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m
b)

Caso general. Reducción en secciones externas E a

Para cada punto del vehículo el valor de la reducción E a que se considerará es el mayor de los que resulten de la aplicación de las fórmulas en los cuales el valor de Rque se empleará es el que hace máxima la parte entre corchetes.

o bien, considerando los distintos salientes S a para partes altas y bajas:

R R R
R ≥ 100 m R ≥ 100 m R ≥ 100 m R ≥ 100 m
E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m E a h > 0,400 m E a h > 0,400 m
80 ≤ R < 100 m: 80 ≤ R < 100 m: 80 ≤ R < 100 m: 80 ≤ R < 100 m:
E a h ≤ 0,400 m E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m E a h > 0,400 m
c)

Caso particular de holguras constantes o variables linealmente con la curvatura. Secciones internas E i

En este caso: . Las máximas reducciones se dan para el radio máximo (R=∞) o para el mínimo (R=100 ó 80 m).

Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= )
E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m E i h > 0,400 m
Si La máx. reducción se da en curva R=100 80 m Si La máx. reducción se da en curva R=100 80 m Si La máx. reducción se da en curva R=100 80 m
siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor:
E i h ≤ 0,400 m E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m
d)

Caso particular de holguras constantes o variables linealmente con la curvatura. Secciones externas E a

Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= )
E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m E a h > 0,400 m
Si La máx. reducción se da en curva R=100 80 m Si La máx. reducción se da en curva R=100 80 m Si La máx. reducción se da en curva R=100 80 m
siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor:
E a h ≤ 0,400 m E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m

2.9.3.1.2 Material remolcado montado sobre bogies

Se consideran indistintamente dos bogies portadores o cuasiportadores.

a)

Caso general. Reducción en secciones internas E i

Para cada punto del vehículo el valor de la reducción Ei que se considerará es el mayor de los que resulten de la aplicación de las fórmulas en los cuales el valor de Rque se empleará es el que hace máxima la parte entre corchetes.

o bien, considerando los distintos salientes S i para partes altas y bajas:

R R
R ≥ 100 m R ≥ 100 m
E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m
80 ≤ R < 100 m 80 ≤ R < 100 m
--- ---
E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m
b)

Caso general. Reducción en secciones externas E a

Para cada punto del vehículo el valor de la reducción E a que se considerará es el mayor de los que resulten de la aplicación de las fórmulas en los cuales el valor de Rque se empleará es el que hace máxima la parte entre corchetes.

La reducción considerando los distintos salientes S a para partes altas y bajas será:

R
R ≥ 100 m R ≥ 100 m
E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m
80 ≤ R < 100 m: 80 ≤ R < 100 m:
--- ---
E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m
c)

Caso particular de holguras constantes o variables linealmente con la curvatura. Secciones internas E i

En este caso: , y las máximas reducciones se dan para el radio máximo (R=∞) o para el mínimo (R=100 ó 80 m).

Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= )
E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m E i h > 0,400 m
Si: ⇒ La máx. reducción se da en curva (R=100 ó 80 m) Si: ⇒ La máx. reducción se da en curva (R=100 ó 80 m) Si: ⇒ La máx. reducción se da en curva (R=100 ó 80 m)
siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor:
E i h ≤ 0,400 m E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m
d)

Caso particular de holguras constantes o variables linealmente con la curvatura. Secciones externas E a

Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= )
E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m
Si La máx. reducción se da en curva R=100 80 m Si La máx. reducción se da en curva R=100 80 m
siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor:
E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m
e)

Caso particular de vagones con bogies. Secciones internas Ei

En este caso, la holgura es constante, es decir, w ∞= w i(R)= w a(R) =w.

Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= )
E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m E i h > 0,400 m
Si: ⇒ La máx. reducción se da en curva (R=100 ó 80 m) Si: ⇒ La máx. reducción se da en curva (R=100 ó 80 m) Si: ⇒ La máx. reducción se da en curva (R=100 ó 80 m)
siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor:
E i h ≤ 0,400 m E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m
f)

Caso particular de vagones con bogies. Secciones externas E a

Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= )
E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m E a h > 0,400 m
Si La máx. reducción se da en curva R=100 0 m Si La máx. reducción se da en curva R=100 0 m Si La máx. reducción se da en curva R=100 0 m
siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor:
E a h ≤ 0,400 m E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m

2.9.3.1.3 Vagones sin bogies

Las reducciones se obtendrán particularizando las de material motor, con p=0 y w ∞= w i(R)= w a(R) =w= 0 (al no existir bogies).

a)

Reducción en secciones internas E i

Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= )
Si La máx. reducción se da en curva R=100 0 m Si La máx. reducción se da en curva R=100 0 m Si La máx. reducción se da en curva R=100 0 m
siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox i un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor:
E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m E i h > 0,400 m
b)

Reducción en secciones externas E a

Si La máx. reducción se da en recta R= ) Si La máx. reducción se da en recta R= )
E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m
Si La máx. reducción se da en curva R=100 80 m Si La máx. reducción se da en curva R=100 80 m
--- ---
siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor:
E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m

2.9.3.1.4 Vehículos autopropulsados

Se utilizarán las fórmulas de reducción del cuadro 2.19, en función del coeficiente de adherencia rueda-carril (μ).

Tipo de bogies μ Posición de rodadura sobre la vía Fórmulas de reducción definidas en apartado
Dos bogies motores μ Casos 2 y 5 del cuadro 2.4 2.9.3.1.1
Dos bogies cuasi-portadores 0 <μ < 0,2 Casos 2 y 7 del cuadro 2.4 2.9.3.1.2
Un bogie cuasi-portador y otro portador 0 <μ < 0,2 μ = 0,2 Casos 2 y 7 del cuadro 2.4 2.9.3.1.2
Dos bogies portadores μ Casos 2 y 7 del cuadro 2.4 2.9.3.1.2
Un bogie motor y otro portador μ ≥ 0,2 μ = 0,2 Casos 3 y 6 del cuadro 2.4 2.9.3.1.41 2.9.3.1.11
Un bogie motor y otro cuasi-portador μ ≥ 0,2 0 <μ < 0,2 Casos 3 y 6 del cuadro 2.4 2.9.3.1.41 2.9.3.1.11
Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja. Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja. Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja. Los valores obtenidos de las fórmulas de reducción para vehículos motores y autopropulsados son parecidos. En general se utilizan las de vehículos motores, reservando las fórmulas de autopropulsados para aquellos casos en que la menor reducción obtenida sea significativa (0 a 12,5 mm según la sección considerada del vehículo), lo cual ocurre en el centro y extremos de la caja.
Cuadro 2.19. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados Cuadro 2.19. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados Cuadro 2.19. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados Cuadro 2.19. Fórmulas de reducción aplicables a los vehículos autopropulsados

La potencia de los vehículos autopropulsados es generalmente inferior a la de las locomotoras. Al existir un bogie motor y otro portador, sus características serán diferentes.

Se denomina:

p, w∞, wi, wa: empate y holguras del bogie motor.

p’, w’∞, w’i, w’a: empate y holguras del bogie portador.

nμ: distancia desde la sección interior considerada, hasta el pivote del bogie motor.

a)

Reducción en secciones internas E i

La reducción a aplicar será la máxima que se obtenga entre considerar recta o curva.

a.1) En recta:

o bien, considerando el saliente S i:

a.2) En curva:

o bien, considerando los distintos salientes S i:

R=100 80 m: R=100 80 m:
siendox i un factor para pasar de R=100 a 800 m, de valor: siendox i un factor para pasar de R=100 a 800 m, de valor:
E i h ≤ 0,400 m E i h > 0,400 m
b)

Reducción en secciones externas lado bogie motor E a

En este caso el bogie motor va delante del bogie portador en el sentido de la marcha.

La reducción a aplicar será la máxima que se obtenga entre considerar recta o curva.

b.1) En recta:

o bien, considerando el saliente S a:

b.2) En curva:

o bien, considerando los distintos salientes S a:

R=100 80 m: R=100 80 m:
siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor:
Ea h ≤ 0,400 m Ea h > 0,400 m
c)

Reducción en secciones externas lado bogie portador E a

En este caso el bogie portador va delante del bogie motor en el sentido de la marcha.

La reducción a aplicar será la máxima que se obtenga entre considerar recta o curva.

c.1) En recta:

o bien, considerando el saliente S a:

c.2) En curva:

o bien, considerando los distintos salientes S a:

R=100 80: R=100 80:
siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor: siendox a un factor para pasar de R=100 a 80 m, de valor:
E a h ≤ 0,400 m E a h > 0,400 m

2.9.4 CÁLCULO DEL GÁLIBO DEL PANTÓGRAFO EN POSICIÓN DE CAPTACIÓN

Los parámetros considerados para el cálculo del gálibo del pantógrafo serán:

– l N = 1,000 m.

– L = 1,055 m.

– D’ o = I’ o = 0,070 m

– D máx = I máx = 0,120 m.

– s’ o = 0,225.

– h’ co= 0,5 m.

– Salientes del vehículo real:

Siendo: y

– Altura máxima de verificación del gálibo: h’ o= 5,5 m.

– Altura mínima de verificación del gálibo: h’ u = 4,3 m.

– Desplazamientos laterales máximos del vehículo tipo con pantógrafo, a ambos lados de su posición media, para las dos alturas de verificación:

– Para la altura máxima h’ o: e po*= 0,130 m.

– Para la altura mínima h’ u: e pu*= 0,082 m.

– Para una altura intermedia h:

Con el pantógrafo en posición de captación, se considerarán dos casos:

∙ Caso general: Vehículo con holguras no variables linealmente con la curvatura. Se analizarán las situaciones de vehículo en recta R = ∞ y en curvas de R = 80 m y de otros R en los que la variación de w presente alguna discontinuidad.

∙ Caso particular: Vehículo con holgura variable linealmente con la curvatura . Se analizarán las situaciones de vehículo en recta R = ∞ y en curva de R = 80 m.

2.9.4.1 Vehículos convencionales

2.9.4.1.1 Secciones internas

Se considera la situación de vehículo parado en vía peraltada.

a)

Para s ≤ 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=5,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=4,3m):

siendo:

b)

Para s> 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=5,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=4,3m):

siendo:

2.9.4.1.2 Secciones externas

Se considera la situación de vehículo circulando con insuficiencia de peralte.

a)

Para s ≤ 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=5,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=4,3m):

siendo:

b)

Para s> 0,225

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más alto de captación (h’ o=5,5m):

Para que el pantógrafo permanezca dentro del gálibo, en su punto más bajo de captación (h’ u=4,3m):

siendo:

3.

GÁLIBO DE LAS INSTALACIONES FIJAS

3.1 GÁLIBOS DE IMPLANTACIÓN DE OBSTÁCULOS

Según la norma EN 15273-3:2013(1), el gálibo de implantación de obstáculos es el espacio en torno a la vía, que no debe ser invadido por obstáculos, ni por vehículos que circulen por las vías adyacentes, al objeto de preservar la seguridad en la explotación.

(1) EN 15273-3:2013. Aplicaciones ferroviarias. Gálibos. Parte 3: Gálibo de implantación de obstáculos.

Se obtendrá a partir de los contornos de referencia del gálibo cinemático definidos en los apartados 2.7.1, 2.8.1 y 2.9.1 y de las reglas asociadas del apartado 3.2.

Se consideran tres tipos de gálibo de implantación obstáculos:

a) Gálibo límite

Se define para un punto o tramo de línea. Delimita el espacio que no debe invadir ningún obstáculo en circunstancia alguna, a fin de permitir la circulación normal de los vehículos, más una reserva para considerar las variaciones tolerables de la posición de la vía que se producen entre dos operaciones normales de mantenimiento. Este gálibo se utiliza, por ejemplo, para comprobar si es posible el paso de transportes excepcionales por un determinado punto.

b) Gálibo nominal

Se define para un punto o tramo de línea. Es similar al gálibo límite, pero incorporando unos márgenes complementarios para la circulación de transportes excepcionales, incrementos de velocidad, etc.

c) Gálibo uniforme

Se define para una línea. Es un gálibo nominal obtenido para una envolvente de parámetros (radios, peraltes, etc.) suficientemente desfavorables, que no se superan en la mayor parte de la línea. De esta forma se puede utilizar un único gálibo para toda ella, comprobando que no se superan los parámetros de partida.

Se define a partir de los contornos de referencia de los gálibos cinemáticos: GEB16, GEC16, GB, GC, GEE10 y GED10. No se considera el del gálibo GEA16, pues se asimila al que se obtiene del GEB16(2).

(2) La unificación de los gálibos de implantación de obstáculos GEA16 y GEB16 se debe a que la anchura de sus contornos de referencia difiere únicamente en el intervalo de alturas (4350,3700 mm), donde el GEB16 es ligeramente más ancho (1360-1250=110 mm). Ello podría dar problemas a los vehículos GEB16 que circulen por líneas existentes tipo GEA16 (consideradas GEB16), ya que esta reducción de espacio se da en una zona que puede ser crítica (p.ej. en túneles). Sin embargo, dicha diferencia (110 mm) queda cubierta por los márgenes (200 mm) que incorpora el gálibo nominal.

3.2 REGLAS ASOCIADAS

Consisten en un conjunto de ampliaciones a aplicar al contorno de referencia, con el fin de definir la distancia mínima de ubicación de obstáculos, teniendo en cuenta posibles desplazamientos del vehículo respecto a su posición teórica, debidos a: el trazado (radio de curva, peralte, acuerdos verticales), la velocidad de la línea (insuficiencia de peralte), efectos de la suspensión, posibles desplazamientos aleatorios de la vía y ciertos márgenes complementarios para circulación de transportes excepcionales, incrementos de velocidad, etc.

3.2.1 AMPLIACIONES A CONSIDERAR

1.

El semiancho del contorno de referencia, se ampliará con los desplazamientos laterales siguientes:

a)

Salientes (S i, S a).

b)

Desplazamientos cuasiestáticos laterales (qs) debidos a exceso o insuficiencia de peralte comprendido entre D o y D, o entre I o e I, para un coeficiente de flexibilidad s o.

c)

Desplazamientos aleatorios laterales (M 1+M 2), debidos a:

∙ Desplazamiento de la vía (T vía).

∙ Desviaciones en el peralte (T D).

∙ Disimetrías del vehículo (η o).

∙ Oscilaciones del vehículo debidas a irregularidades de la vía (α osc).

d)

Márgenes complementarios (M 3b).

2.

Las cotas verticales del contorno de referencia, se ampliarán en las partes altas o se reducirán en las partes bajas con los desplazamientos debidos a:

a)

Inscripción en acuerdos verticales (Δh RV).

b)

Desplazamientos cuasiestáticos perpendiculares al plano de rodadura (Δh PT) debidos a exceso o insuficiencia de peralte comprendido entre D o y D, o entre I o e I, para un coeficiente de flexibilidad s o.

c)

Desplazamientos aleatorios perpendiculares al plano de rodadura.

d)

Márgenes complementarios (M 3h).

3.2.2 DESPLAZAMIENTOS LATERALES

En este apartado se definen los desplazamientos laterales del vehículo a considerar en la ampliación del semiancho del contorno de referencia.

3.2.2.1 Salientes

Se considerarán los salientes S i y S a definidos en los apartados 2.7.2.4, 2.8.2.4 y 2.9.2.4 en función del ancho de vía y del radio de curva existentes en la sección de vía considerada.

En la zona de ruedas no se considerarán salientes.

3.2.2.2 Desplazamientos cuasiestáticos laterales (solo para h>h co)

Un vehículo circulando por una curva con insuficiencia de peralte (I), o parado en ella (exceso de peralte igual al peralte existente, D), debido a la flexibilidad de la suspensión, gira alrededor de un eje teórico situado a una altura h co sobre el plano de rodadura, lo que produce movimientos laterales de los puntos de su contorno.

Se considerarán los desplazamientos cuasiestáticos laterales, debidos a las diferencias entre los excesos o insuficiencias de peralte reales (D, I), y los considerados en el cálculo del gálibo del material rodante (D o, I o), para un coeficiente de flexibilidad (s o):

∙ Vehículo parado (máximo exceso de peralte D), hacia el interior y exterior de la curva:

∙ Vehículo circulando a la máxima velocidad permitida (máxima insuficiencia de peralteI), hacia el interior y exterior de la curva:

siendo:

h: altura de un punto del contorno del vehículo, medida sobre el plano de rodadura y perpendicularmente a éste, situado entre la altura h co y el techo del mismo. Para h<h co, no se consideran desplazamientos cuasiestáticos laterales.

3.2.2.3 Desplazamientos aleatorios laterales (M 1+M 2)

a) Por desplazamiento de la vía

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